基于光学互易回路的全光纤电流互感器的研究与应用

1 引言

随着电网容量的增大、电流电压等级的提高，以及各类保护的完善，测量精度的需求也随之提高，传统电磁式互感器的抗干扰差、体积笨重、易于磁饱和、谐波测量受限等缺点也逐渐暴露出与电网发展不匹配的现象，同时由于电网结构日趋复杂，测点的位置要求灵活多变，传统的线圈式互感器在安装上易受到空间的限制，对于狭小复杂空间内的相关参数的测量受到限制，因此对可以适应复杂空间的测量方式也提出了新的要求^[1-2]。

随着光学技术的发展，光学传感技术和信号处理技术逐渐地用于电网中，许多科研单位和公司开始利用光学传感技术和电子学技术来研究新型的电流互感器。电流互感器可分为有源型线圈电流互感器和无源型光学电流互感器两种，除传感原理不同外，其区别还在于：有源型电子式电流互感器在高压侧包含电子电路元器件，将一次侧电流信号转化为模拟信号进行传输; 无源型光学电流互感器高压侧只含有光纤、磁光玻璃等绝缘材料，一次侧的电流信号转换成光信号进行传输。两种电流互感器相比，无源型光学电流互感器高压侧不含电子元器件，且传输的是光信号，具有较高的抗干扰能力; 同时用于测量的光纤环采用柔性结构，绕制工艺简单，光纤圈数与形状不受结构限制，可以用于小电流、复杂布线工况的电流测量^[3]。

近些年来许多学者对于全光纤电流互感器精度进行了多方面的研究，全光学电流互感器主要受到温度、振动等方面的影响，温度主要影响1/4波片的延时角以及传感光纤的Verdet常数，采用1/4波片和传感光纤的Verdet温度系数系数互补; 振动主要影响传感光纤的应力双折射，采用微重力及减振技术进行抑制，通过这些努力，并且随着旋转光纤技术的发展，全光纤电流互感器日趋完善^[4-9]。

山西省引黄“十二五规划”大水网建设中一项重要的工程，供水范围较广，为了保障工程中电力系统的可靠运行，水电站发电机组定子选择性保护接地装置逐渐得到推广，零序电流作为选择性定子保护接地的重要判据需要精确测量^[10]。电动机组零序电流的检测要求互感器的测量范围大，小电流测量精度高，现场在不拆卸母线情况下完成安装，且结构可适应复杂工况。本文设计的无源全光纤电流互感器具有高精度、小电流特性好、现场可绕制光纤环、易安装的柔性结构等特点，可满足工程需要。

2 无源全光纤电流互感器测量原理与光路设计 2.1 无源全光纤电流互感器测量原理

光学电流互感器(Optical current transducer，OCT)基于Faraday磁光效应和安培环路定理，通过测量偏振光在一次电流引起的磁场中的旋光角来间接测量电流^[11](如图 1)。根据Faraday磁光效应线偏振光光矢量的旋转角(用θ表示)，理想情况(不考虑线性双折射)下θ可表示为

\(\theta {\rm{ = }}V\int {\mathit{\boldsymbol{H}}} {\rm{d}}l, \)(1) [Image omitted: See PDF]

其中：H为作用于磁光玻璃的磁场强度，l为偏振光通过磁光玻璃的长度，V为磁光玻璃的Verdet常数，它与介质的特性、光源波长、外界温度等有关。

当偏振光的路径光路为闭环回路时，根据安培环路定理，磁场强度对路径的积分等于闭环路径所包围的各个电流的代数和与磁导率的乘积，简化旋光角可以得到：

\(\theta {\rm{ = }}\mu VI, \)(2)

其中：μ为介质中的磁导率，I为闭环回路包围的电流之和。由此可知偏振光在磁场中产生的旋光角θ与闭环回路中的电流之和成正比，因此可以采用检测闭环光路中旋光角来测其包围的电流。

2.2 无源全光纤电流互感器闭环光路设计

目前全光纤电流互感器闭环回路如图 2所示，全光纤电流互感器数字闭环系统由采集单元、传输光纤、一次传感器三部分构成。

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光源经过耦合器后进入起偏器变成线偏振光; 线偏振光通过起偏器与相位调制器之间的分光器，产生两束正交偏振光; 两束正交偏振光沿着保偏光纤两个正交方向传播，经过45°波片光纤时，变成两束旋向相反的圆偏振光。两束偏振光进入一次传感环后，在磁场作用下发生磁光效应，产生相反的旋光角; 到反射镜时两束偏振光旋向再次发生改变，再经过二次电流产生的磁场时，旋光角加倍。两束光因为旋向不同，经过两次磁场后，相位差为单束旋光角的4倍。两束光从一次传感环射出时，偏振方向互换，再回到探测器时，两束光相位携带旋光角的信息; 而由于旋光角与电流成正比，因此两束光相位差可以反映一次电流的信息。此过程中通过相位调制器施加方波调制电压信号，使两束偏振光的相位差产生π/2偏置，被测信号从数学上由余弦函数变为正弦函数，将系统的工作点移至零点附件的灵敏区域，克服响应灵敏度低及干涉结果不能反映被测电流方向等问题^[11]。带有电流信息的光强信号经耦合器输出抵达探测器PD，探测器进行光电转换，解调电路从PD输出的电信号中解调出一次电流信息。

\(\theta {\rm{ = 4}}\mu NVI, \)(3)

其中：N为光纤传感环圈数，I为一次导体中电流大小(待测电流)。

2.3 无源全光纤电流互感器闭环回路消温特性分析

本文的全光纤电流互感器采用闭环回路结构，其结构具有互易性，可以有效地消除温度对全光纤电流互感器测量精度的影响，由于光源经过起偏器后，形成偏振光，其偏振光在经过起偏器与相位调制器之间的45°熔点时，产生正交的两束偏振光E_x，E_y，以45°熔点为原点，以此时两束偏振光相位为零时刻建立偏振光传播方程：

\({E_x}{\rm{ = }}{A_1}\cos (\omega t - {\varphi _1}), \)(4) \({E_y}{\rm{ = }}{A_2}\cos (\omega t - {\varphi _2}), \)(5)

其中：A₁，A₂为沿x方向振动和y方向振动的偏振光，ω为两束偏振光的圆频率， \({\varphi _1} \) ， \( {\varphi _2}\) 分别为沿两方向振动的初相位。

由于偏振光的传播介质为保偏光纤，有快轴和慢轴之分，设x方向为快轴方向，y为慢轴方向，则两束偏振光从原点传输至波片光纤时，由于两束光传播速度的差异产生相位差Δφ_l，同时考虑温度对于保偏光纤折射率的影响，从而影响两个方向上光的传播速度。假设温度对快慢轴折射率的影响程度不同而引起的相位差为Δφ_T，则在波片光纤处两束偏振光的相位差为

\(\Delta {\varphi _{\rm{a}}} = \Delta {\varphi _{\rm{l}}} + \Delta {\varphi _{\rm{T}}}。\)(6)

由于E_x，E_y与波片光纤成45°，偏振光转变为圆偏振光，假设x方向转播偏振光转变为左旋圆偏振光，y方向传播的光转变为右旋圆偏振光，两束圆偏振光进入保圆光纤，产生磁光效应，设左旋圆偏振光在一次电流磁场中产生的旋光角为φ₀，则右旋圆偏振光产生的旋光角为-φ₀，则两束圆偏振光从波片光纤到反射镜产生的相位差 \(\Delta {\varphi _{\rm{b}}}\) ：

\(\Delta {\varphi _{\rm{b}}} = {\varphi _0} - ( - {\varphi _0}) = 2{\varphi _0}。\)(7)

经过反射镜反射，相位差维持不变，两束光旋向发生改变，则两束光从反射镜回到波片光纤时产生的相位差 \(\Delta {\varphi _{\rm{c}}}\) ：

\(\Delta {\varphi _{\rm{c}}} = {\varphi _0} - ( - {\varphi _0}) = 2{\varphi _0}。\)(8)

反射光经波片光纤时，圆偏振光转变成偏振光，但此时E_x、E_y由于经过反射镜旋向改变致使圆偏振光经过波片光纤后产生的两束偏振光分别沿y和x轴传播，此时温度和光纤快、慢轴对两束光相位差的影响与两束光正向传播时相反，此时产生的相位差 \(\Delta {\varphi _{\rm{d}}}\) ：

\(\Delta {\varphi _{\rm{d}}} = - (\Delta {\varphi _1} + \Delta {\varphi _{\rm{T}}})。\)(9)

根据上述分析，当两束光经过一个完整闭环回路回到原点时：

\(\Delta \varphi = {\varphi _{\rm{a}}} + {\varphi _{\rm{b}}} + {\varphi _{\rm{c}}} + {\varphi _{\rm{d}}} = 4{\varphi _{\rm{0}}}。\)(10)

由式(9)可知，整个光路近似为一个互易回路，当经过一个光路循环时，温度对两束光相位检测的影响大幅度消除，在整个过程，偏振光振动方向发生90°转变。由式(10)可知，经过一个完整回路两束光的相位差为定值，由此可知，温度对于相位检测的影响可以利用互易性进行大幅度消除。

由于传感光纤的磁光效应具有非互易性，同时其采用的HB Spun光纤Verdet常数具有对全光纤互感器比差(衡量测量精度的主要指标)有正的温度系数，为了消除温度对传感光纤Verdet常数影响，本文研制的全光纤电流互感器利用波片光纤在相位延迟大于90°时对全光纤互感器比差有负的温度特性来消除传感光纤温度对电流测量精度影响，从而进一步减小温度对全光纤电流互感器测量精度的影响^[12-13]。

3 无源全光纤电流互感器结构设计与数据分析

山西引黄工程发电机组为实现选择性定子接地保护功能，采用机端零序电流和机端零序电压构成零序方向元件，实现选择性定子接地保护功能。正极性端在发电机侧，极性示意如图 3所示，为了实现选择性定子接地保护，需要检测中性点电流的大小和方向，在每台机组的中性点位置安装电流互感器。因为零序电流为发电机三相之和小电流，且现场要求安装电流互感器时不可拆卸管母，只能采用可现场绕制式光纤电流互感器，因此图中零序CT为光CT。

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本文设计的无源全光纤电流互感器用于测量中部引黄工程的1、2号发电机母线零序电流，现场的1、2号母线A、B、C三相采用环氧浇筑在一起，现场发动机1、2号机组浇筑母线走线如图 4所示，两条母线并排平行于墙壁走线，由于母线与墙壁间隔、两条母线间隔距离较小，因此设计互感器时传感环采用非圆结构，同时为了满足现场安装方便，采用柔性传感环在现场进行绕制。

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3.1 全光纤电流互感器的柔性光纤传感环测量性能分析

本文制作的光纤传感环由反射镜、保圆光纤、1/4波片、保偏光纤以及用于保护光纤的波纹管组成，为了研究柔性温度对光纤环测量性能的影响，本文制作了8圈、16圈、30圈、60圈柔性光纤环。

本文对8圈、16圈、30圈和60圈柔性光纤环进行温度试验，标准电流为200 A，试验温度为-5 ℃~+70 ℃，通过稳流源、比例标准、校验仪、导线等搭建的试验回路，对柔性光纤环的比差进行测试并记录，比差ε作为电流互感器描述测量精度的主要参数之一，其表达式为

\(\varepsilon = \frac{{{K_{{\rm{ra}}}}{U_{\rm{s}}} - {I_{\rm{P}}}}}{{{I_{\rm{P}}}}} \times 100\% , \)(11)

其中：K_ra为额定变比，I_P为实际一次电流的方均根值，U_s为二次转换器输出均方根值; 根据参数含义，可以得知K_raU_s即为互感器测量电流值。

不同圈数柔性光纤环的比差测试结果如图 5所示，可知温度对于光线传感环比差影响较小，最大偏差为0.8%;随着圈数的增多，温度对于比差影响基本维持不变。这与上文理论分析相符合，即光路互易性可以消除温度对传感光纤环测量精度的影响。

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由上述分析可知，柔性传感环产生的旋光角θ正比于光纤绕制的圈数，因此在电流一定的条件下，光纤环的圈数越多，产生的旋光角越大，电流的测量精度越高。为了对比不同圈数光纤环的电流测量精度，本文将不同圈数的光纤环测量电流与标准稳流源产生的电流作对比，其结果如表 1所示。当柔性光纤环圈数较少时，对小电流测量存在较大误差，然而误差会随着光纤环圈数的增加而减。当圈数为60时，全光纤电流互感器在整个量程范围内具有较高的精度，电流准确级达到0.5，小电流测量也具有较高的精度，因此可知小电流误差可以通过增加环圈数进行消除。

表 1 不同圈数柔性光纤环测量电流测量精度表 Table 1 Measuring current accuracy table of flexible fiber ring with different circles

稳流源电流/A	8圈/(%)